现浇箱梁贝雷支架专项施工方案

现浇箱梁贝雷支架专项施工方案

一、工程概况：(略） 二、方案编制依据

（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；

（五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》；

（八）、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。 三、施工投入情况

（一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具

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支架方案

序号 机具名称 型号 数量 1 汽车吊 25T 4辆 2 塔吊 福田雷沃225 2座 3 挖掘机 1台 4 电焊 6台 5 气焊 2套 6 钢筋加工设备 2套

2、测量设备投入情况

序号 仪器设备名称 规格型号 数量 页脚内容1

支架方案

1 GPS 中海达 1套 2 全站仪 索佳 2台 3 水准仪 DS3自动安平 2台 4 塔尺 5m 2套 5 钢尺 50m 2把 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 (一)、支架设计

根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用Ф630×8mm钢管，钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。20m现浇箱梁下钢管柱的横向间距4m（根据变截面宽度也可以适当调整，但间距不能大于4m）。横向根数由变截面宽度确定，33m跨箱梁纵向设置4排钢管立柱，间距6.5m；钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，贝雷片横桥向布置为0.9页脚内容2

支架方案

×

2+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m×2；30m跨箱梁纵向设置4排钢管立柱，间距为9m，钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔4m采用16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排40B工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为9m，贝雷片横桥向布置为0.9m+0.2m×2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m×2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m×2+0.90.9m+0.2m×2+m。梁模板采用1.5cm厚的竹胶板。 二、测量放线和条形基础施工 １、基础施工方案

钢管支墩基础采用Φ800混凝土灌注桩（灌注桩7棵横向）与1.5×1.5×1.0米的C30混凝土承台做支架基础。基础做完后试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全系数，地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到400Kpa，两根边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工。

如果中间2个支墩采用φ800mm的桩径时力必须大于800kpa。如果中间3个支墩采用φ1000mm的桩径时承载力必须大于500kpa。

边上2个支墩采用φ800mm的桩径时承载力必须大于700kpa,如果边上2个支墩采用φ1000mm的桩径时承载力必须大于500kpa。基础施工完成后,在支架两侧预留60厘米开挖临时排水沟。（基础具体布至见平面图）

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支架方案

2、测量放线

根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。 3、钢管桩基础施工

承台采用C20钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置11根Φ16钢筋，同时按25cm的间距配置Φ10箍筋），长度依照翼缘板投影线往外扩长1~2m，基础高1m，宽1.5m。基础砼钢管立柱位置下预埋1.2cm厚80×80cm钢板，要求钢板水平。 （三）、钢管桩立柱及工字钢施工

立柱采用Ф630mm*8mm钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊200×200×8mm三角钢板，以加强钢柱稳定性。

立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。

钢管与预埋钢板连接大样图

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支架方案

自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型，一个楔形块长42cm，宽25cm，高25cm，斜面坡长48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为25mm的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。

自制楔形块

（对口楔子）大样图 （四）、贝雷梁施工

贝雷梁采用国产“321”公路钢桥桁架（3×1.5m）,纵向长度根据箱梁跨度来布置， 33m跨按三跨布置即10m+10m+10m；横向截面腹板下33m跨按45cm布置单层贝雷梁，两端翼缘板下按90cm间距布置单层贝雷梁，箱室下按90cm布置单层贝雷梁，每组梁有若干榀贝雷梁组成，每组内榀与榀贝雷梁之间纵向3m都用配套支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取90mm×7mm的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用50mm×7mm角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。

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支架方案

贝雷梁横向连接如下图所示：

标准贝雷梁片

如下图所示：

（五）、施工控制要点 1、桩基础施工

根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，采用循环钻机钻进混凝土灌注桩基础，地基承载力满足要求后开始支承台模板， C20砼浇筑，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到80%后方能进行钢柱安装。 页脚内容6

支架方案

2、钢管立柱施工

立柱采用Ф630*8mm钢管，安装采用25T汽车吊。 3、贝雷梁安装

先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔100cm设置14工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔30cm设置12×12cm方木。 五、30m跨支架受力验算

根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为6%，本桥纵断面位于R=6000m的竖曲线上，坡度为1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。

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支架方案

示 意 图

摩擦力f=μGcosθ,沿斜面的下滑力f滑=Gsinθ f=μGcosθ=0.15G×1.00=0.15G，μ取0.15 f滑=Gsinθ=G×0.04=0.06G f=μGcosθ>f滑=Gsinθ

本工程计算40B#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。 33m跨验算，具体选取本桥第一联第2跨支架进行验算。 （一）、荷载组成

C匝道1号桥第一联第2跨梁长33m，梁高1.8m，支架平均高度21m，采用四排钢管立柱，跨径均为6.5m。荷载组成： 1、箱梁砼自重G1： 腹板：1.8×26=46.8KN/m2 跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2

近支点（渐变段）空心处：0.67×26=18KN/m2 翼缘板处：（0.4+0.18）/2×26=7.54 KN/m2 2、模板支架自重G2： 页脚内容8

支架方案

模板体系：1.5KN/m2 方木自重取7.5KN/m³ 14工字钢自重0.16KN/m 贝雷梁：2.5 KN/m2 3、施工荷载G3：2.8 KN/m2

4、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2

根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。 （二）、模板和方木验算 1、模板强度和刚度验算

底模采用2500mm×1200mm×15mm木胶合板，模板下纵向方木净间距为18cm。 腹板下线荷载为：

q=0.9×［1.2×(44.2+1.5)+1.4×(2.8+4.0) ］×1=57.92KN/m

Mmax0.125ql20.12557.920.1820.23KN•m

木材容许应力取［σ］=12MPa

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支架方案

截面模量：W=bh2/6=1×0.015×0.015/6=0.0000375m³ 模板应力σ= Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa＜［σ］=12MPa 底模弯应力满足要求。 木材弹性模量取E9103MPa

Ibh3/1210.0153/122.81107m4

5ql45.430.184l1030.35mm0.45mm 挠度f384EI3849281400底模挠度满足要求。

用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。 2、方木验算 腹板下方木承重最大。

q=0.9×［1.2×(44.2+1.5+7.5×0.12)+1.4×（2.8+4.0）］=58.80KN/㎡ 线荷载为q=58.80×0.30=17.KN/m

Mmax0.105ql20.10517.121.85KN•m

bh20.120.122W2.88104m3

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支架方案

Mmax1.851036.43MPa＜［σ］=12MPa 方木应力4W2.8810方木强度满足要求。 木材弹性模量取E9103MPa

Ibh3/120.120.123/121.73105m4

5ql4517.141031.47mm＜1/400=2.5mm 方木挠度f384EI384917.33方木刚度满足要求

方木承受最大剪力为Qmax0.606ql0.60617.110.69KN

.1.5Qmax10.691.51.11MPa＜1.7MPa A0.120.12剪力满足要求。 （三）、工字钢验算 1、腹板下工字钢验算

q0.91.2(44.21.57.50.12)1.4(2.84)10.91.20.1658.91KN/m

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支架方案

腹板下弯矩为M1M20.07ql20.0758.910.4520.84KN•m

MB0.125ql20.12558.910.4521.49KN•m

腹板下工字钢

最大弯矩为：

Mmax0.125ql20.12558.910.4521.49KN•m

14工字钢截面面积为21.50cm2，截面抵抗矩W=101.7cm3，截面惯性矩I=712cm4，d=5.5mm,回转半径i5.75cm，半面积矩S58.4cm3，弹性模量E2.1105MPa，钢材容许应力取215MPa。

Mmax149MPa14.66MPa215MPa W10.17满足要求。

腹板下工字钢最大剪力为:

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支架方案

QAQC0.375ql0.37558.910.459.94KN

QB左0.625ql0.62558.910.4516.57KN QB右0.625ql0.62558.910.4516.57KN

腹板下工字钢

最大剪力为Qmax0.625ql20.62558.910.4516.57KN

QmaxS16.5758.410627.45MPa125MPa 剪力强度Id7121085.5103剪力强度满足要求。 腹板下最大挠度为：

ql458.910.4543f10.5210.5211088 100EI1002.110712100.008mm0.45/4001.125mm腹板下挠度满足要求。 2、空心箱室下工字钢验算

近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处14工字钢页脚内容13

支架方案

承受线荷载为：

q0.91.2(181.57.50.12)1.4(2.84)10.91.20.1630.61KNm按简支不等跨连

续梁受力分析

n0.75/0.90.8

近支点（渐变段）空心处工字钢弯矩为：

MB0.0859ql120.085930.610.7521.48KN•m MAB0.0857ql120.085730.610.7521.476KN•m MBC0.0059ql120.005930.610.7520.10KN•m

近支点

（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：

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支架方案

Mmax0.0859ql120.085930.610.7521.48KN•m

Mmax148MPa14.55MPa215MPa W10.17满足要求。

剪力为QA0.4141ql10.414130.610.759.51KN

QB左0.5859ql10.585930.610.7513.45KN QB右0.4000ql10.400030.610.759.18KN

剪力图为：

Qmax0.5859ql10.585930.610.7513.45KN

QmaxS13.4558.410620.06MPa125MPa

Id7121085.5103满足要求。 3、翼板下工字钢验算

q0.91.2(7.541.57.50.12)1.4(2.84)10.91.20.1621.44KNm

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支架方案

弯矩为：

11MBqa221.440.623.86KN22

MBC22ql210.622(1a2)21.440.9(1)20.67KN2l880.9

11Mmaxqa221.440.623.86KN•m

22Mmax386MPa37.95MPa215MPa W10.17满足要求。

剪力为QAqa21.440.612.86KN

QAB左qla21.440.90.62(1)2qa(1)21.440.65.00KN 2l20.9页脚内容16

支架方案

QAB右qla21.440.90.62(1)2q（al)(1)21.44(0.60.9)5.36KN 剪力图2l20.9为：

Qmaxqa21.440.612.86KN

QmaxS12.8658.410619.18MPa125MPa 83Id712105.510满足要求

qal3a2a321.440.60.930.620.63f(42331)(431) 24EIll242.11087121080.920.931030.43mm0.6/4001.5mm满足要求。 （四）、贝雷梁验算 单片贝雷梁技术参数：

E=2.1×105Mpa I=2.50497×109mm4 W=3.5785×106mm3 [M]=788.2KN.m [Q]=245.2KN A=0.0153m

贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。 页脚内容17

支架方案

1、腹板下贝雷梁验算

计算荷载q=0.9×［1.2×（44.2+1.5+7.5×0.12+2.5）+1.4×（2.8+4）］×0.45+0.9×1.2×0.16=27.72KN/m

贝雷梁跨内弯矩为：

M10.08ql20.0827.7292179.65KN•m M30.08ql20.0827.7292179.65KN•m

M20.025ql20.02527.279255.22KN•m MBMC0.100ql20.10027.7292224.53KN•m

由弯矩图可知

腹板下最大弯矩为：

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支架方案

Mmax224.53KN•m788.2KN•m

满足要求。

腹板下单片贝雷梁剪力为：

QA0.4ql0.427.72999.79KN QB左0.600ql0.60027.729149.69KN QB右0.5ql0.527.729124.74KN QC左0.5ql0.50027.729124.74KN QC右0.6ql0.627.729149.69KN

QD0.4ql0.427.72999.79KN

由剪力图可知最大剪力为Qmax149.69KN245.2KN 剪力满足要求。 挠度为：

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支架方案

fmaxql427.72941030.6770.6773.46mm9/40022.5mm 挠度满足4100EI1002.1102.50497要求。

2、箱室下贝雷梁验算

线荷载：

q0.91.2(181.57.50.122.5)1.4(2.84)26.68KN/m0.750.90.750.91.20.163

跨内弯矩为M10.08ql20.0826.6892172.KN•m

M20.025ql20.02526.689254.03KN•m M30.08ql20.0826.6892172.KN•m

MB0.100ql20.10026.6892216.11KN•m MC0.100ql20.10026.6892216.11KN•m

弯矩图为：

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支架方案

由弯矩图可知最大弯矩为Mmax216.11KN•m788.2KN•m 弯矩满足要求。

剪力QA0.4ql0.40026.68996.05KN

QB左0.6ql0.60026.689144.07KN QB右0.5ql0.50026.689120.06KN

QC左0.5ql0.50026.689120.06KN QC右0.6ql0.60026.689144.07KN

QD0.4ql0.40026.68996.05KN

剪力图为：

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支架方案

由剪力图可知最大剪力为Qmax144.07KN245.2KN 剪力满足要求。 挠度为：

ql426.68941030.6770.6773.328mm9/40022.5mm 挠度满

100EI1002.11052.50497fmax足要求。

3、翼缘板下贝雷梁验算

翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：

q0.91.2(7.541.57.50.122.5)1.4(2.84)1.50.91.20.1632.93KN/m

弯矩为M10.080ql20.08032.9392213.39KN•m

M20.025ql20.02532.939266.68KN•m MBMC0.100ql20.10032.9392266.73KN•m

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支架方案

Mmax0.1ql20.132.9392266.77KN•m788.2KN•m

弯矩满足要求。

剪力为：QA0.400ql0.40032.939118.55KN

QB左0.600ql0.60032.939177.82KNQB右0.500ql0.50032.939148.19KN QC左0.500ql0.50032.939148.19KNQC右0.600ql0.60032.939177.82KN

QD0.400ql0.40032.939118.55KN

剪力图为：

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支架方案

最大剪力Qmax0.6ql0.632.939177.82KN245.2KN 满足要求。 最大挠度为：

ql432.9394103fmax0.6770.677100EI1002.11052.50497 94.107mm22.5mm400挠度满足要求。 （五）、40A#工字钢验算

贝雷梁传递到横桥向40B#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以第一联第2跨为例。

40A#工字钢自重为0.66KN/m，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面惯性矩I=21714cm4，半截面面积矩S=631.2cm3,截面面积A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。 第2跨混凝土方量：

V(8.176.88)9.66.8818.4014.12227.03m3

2梁砼重：227.03×2.6×10/（30m×10.5m）=18.74KN/m2 线荷载：

q0.91.2(18.741.57.50.122.5)1.4(2.84)9

0.91.20.160.91.20.662306.73KN/m页脚内容24

支架方案

横向每隔3.5m设置4根钢管立柱，计算40a#工字钢时按三等跨连续梁进行力学性能分析。

弯矩M10.08ql20.08306.733.52300.60KN•m

M20.025ql20.025306.733.5293.94KN•m MB0.1ql20.1306.733.52375.74KN•m MC0.1ql20.1306.733.52375.74KN•m

由弯矩图可知40a#工字钢承受最大弯矩为Mmax375.74KN•m

Mmax375.74103173.04MPa215MPa 应力强度6W21085.71040a#工字钢承受剪力为QA0.4ql0.4306.733.5429.42KN

QB左0.6ql0.6306.733.54.13KN

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支架方案

QB右0.5ql0.5306.733.5536.78KN QC左0.5ql0.5306.733.5536.78KN QC右0.6ql0.6306.733.54.13KN

QD0.4ql0.4306.733.5429.42KN

可知40a#工字钢承受最大剪力为Qmax4.13KN 40a#工字钢承受最大剪力强度为：

QmaxS4.132631.2106103.16MPa125MPa 满足要求。 832Id2217141010.510工字钢跨中最大挠度为：

ql4306.733.54103fmax0.6320.632mm100E2I1002.1108221714108

3.53.19mm8.75mm400挠度满足要求。 （六）、钢管支墩强度验算

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支架方案

由40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为：

N4.13536.780.905211199.92KN（加上了钢管立柱自重）

Ф630×8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm。钢管立柱下端与80cm×80cm×1.2cm钢板连接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撑。

Ф630×8mm截面特性表

规格 每米重量 截面积 惯性矩 回转半径 截面矩 弹性模量 （mm) (kg/m) A(cm2) I(cm4) i(cm) W(cm3) E(MPa) Ф630×8 92.332 117.621 57253.7 22 3635.17 210000 立杆计算长度取6m（钢管虽按6m一道布置剪刀撑，但为了安全计算取6m），

D2d240.6320.618222cm 4回转半径i22222()()3.14(0.3150.309)117.621cm截面积A 22Dd长细比L627.2780 i0.22页脚内容27

支架方案

稳定系数1.020.55(抗压强度27.27202)0.9 100N1199.92102.02MPa205MPa A11.762N1199.92113.35MPa205MPa A0.911.762稳定强度强度满足要求。

（七）、桩基、承台基础和地基承载力验算 1、桩基、承台基础配筋验算 承台基础承受线荷载为：

q(1180.9119.00565.52)41.2421.81KN/m

1.212M0.1ql20.1421.813.52516.72KN•m

11Wbh21.20.620.072m3

66M516.727.18MPa W0.072钢筋面积为As其中：

11fc9.6N/mm2fy300N/mmh0550mm2a1fcb2M2(h0h0)3406.33mm2 fya1fcb

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支架方案

取钢筋直径为16mm，实取22根，实际钢筋配筋面积为4423.36mm2 纵向配筋满足要求。 2、地基承载力计算

由于钢管间距为3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：

Ax(1.20.62)3.58.4m2（扩散应力角取45度角）

钢管最大轴力为：N=1180.91KN

该处钢管自重为：0.905KN/m×21m=19.005KN 条形基础重：3.5×1.2×0.6×26=65.52KN

则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN 地基承载力：Px1265.44KPa150.65KPa 8.4条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。 （八）、支架整体稳定性验算

由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。 按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的5%，则支架受水平推力为：F=26×227.03×5%=5902.78×5%=295.14KN 页脚内容29

支架方案

单根柱子受水平推力为F=295.14/16=18.45KN 着力点距基础顶面取21/2米 M=18.45×21/2=193.73KNm 支架自重取1.5KN/㎡

每根钢管柱承受竖向压力为N=1.5×21=31.5KN 支架稳定性系数为0.9

NM31.5103193.7310362.19KPa140KPa AW0.9117.6211040.93635.17106NM31.5103193.7310356.24KPa140KPa AW0.9117.6211040.93635.17106稳定性系数140/62.19=2.25>1.3 满足要求。 预压

预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除基础的沉降变形，测量出支架的弹性变形。

预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。 预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。

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支架方案

预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第二次加载，加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第三次加载，加载重量为梁体自重的20%。压重的垂直运输由25吨汽车吊完成，加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的L/2，L/4处、墩部处以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，进行卸载。

卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测，卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

预压注意问题：①采用砂袋法预压，要保证砂袋的质量，发现砂袋有裂缝漏砂的应及时更换砂袋。②派专人观察支架变化情况，一旦发生异常，立即进行补救。③要分级加载，加载的顺序接近浇筑混凝土的顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。④通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（基础沉降量、支架变形量）作为一个参数值再后续的施工共对比、复核。⑤测点要固定，用红油漆提前做好标识，不能随意更换测量人员，防止出现人为误差，专人负责对水准点位置进行保护。⑥如实填写观测数据，绘制弹性和非弹性曲线，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。⑦观测过程如

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支架方案

局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。⑧堆码砂袋一定要按混凝土位置及浇筑顺序认真堆码，确保模拟状态接近实际状态。支架预压和混凝土浇注过程中安排专人对支架的变形进行监控。

预压-——卸载”流程图

页脚内容32 测 支架方案

现浇箱梁支架预压沉降观测记录（ 桥第 联第 跨）

初第桩次第第第第第卸卸总弹非性差差差差差差载载变一二三四五六弹性号 高值 值 值 值 值 值 前后形变次 次 次 次 次 次 变形 程 形 高高量 页脚内容33

支架方案

程 程 页脚内容34

支架方案

施

工

测量

员： 员： 测量

初次 日第一

期： 次测

量日 期： 监

理第二期：

员： 次日第三

次日

第四

期： 次日质

期： 检

第五

员： 次日期： 第六次日期：

十、施工预拱度设置

确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹页脚内容35

支架方案

性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计图纸提供。 根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。 支架预拱度计算：

支架变形量（预拱度）δ的计算：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4 ①δ1为支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向变形 根据设计要求δ1 取10mm。

②δ2为支架在荷载作用下的弹性变形量(每一跨立柱高度不同，造成支架在荷载作用下弹性变形不同，现以第四联第2跨为例计算，取平均高度l21m)

2lE88.36218.84mm

2.1105③δ3为支架在荷载作用下的非弹性变形： δ3=2K1+3K2+2K3+2.5K4

其中K1—顺纹木料接头数目；K2—横纹木料接头数目；K3—顺纹木料与金属数目；K4—顺纹与横纹木料接头数目；

根据本支架搭设方案，取K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。 δ3=0+0+2+0=2mm

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支架方案

④δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性变形： 取δ4=0mm。

故支架变形量（预拱度）为：

1234108.842020.84mm。

十一、支架拆除 （一）、传统支架拆除工艺

1、拆除顺序：拆除翼板、腹板模板→松掉楔形块→脱底模、方木→抽拉横向分配梁→拖拉贝雷架→拆除贝雷支架下部结构。 2、拆除工艺

底板处底模直接支承在贝雷架与分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，须首先调节楔形块，通过调松楔形块螺栓，降低楔形块顶标高，消除箱梁对支架的荷载，并留出拆除箱梁底模和工字钢分配梁的间隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷扬机（卷扬机设置在外侧贝雷梁上）配合吊车拉出工字钢。

拆除贝雷梁时采用每榀整体吊装，利用钢管柱顶上的工字钢作为支点，用倒链将其滑行至箱梁翼缘板处，吊车两点吊装，吊下贝雷梁。滑移过程中操作工人须随时注意倒链和贝雷梁的状态，如有异常立即停止施工，待现场技术员和安全员检查后方可进行下步施工，重复上述操作至贝雷梁拆除完毕。

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支架方案

3、安全措施 （1）、组织措施：

支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、技术员到达现场进行安全技术指导，对操作工人进行安全教育。直至每个操作工人对操作安全注意事项均了解清楚、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。 （2）、技术措施：

①落楔形块: 两端楔形块同时均匀下落，防止分配梁不均匀下落变形，贝雷梁滑移。 ②模板拆除: 先拆除方木再拆除模板。

③支架拆除: 支架拆除前首先拆除横向分配梁，在吊车配合下由卷扬机拉出长度的70%后，用吊车吊放下分配梁。

④贝雷支架采用倒链拖拉出梁底，拖拉时设专人指挥，贝雷支架两端同时均匀拖拉，严禁仅一端拖拉，防止掉落，用倒链拉滑贝雷梁时，两侧对称拉滑，防止偏心受压发生安全事故。

⑤拖拉贝雷架、起吊作业设专人指挥；拆除贝雷架作业前要检查吊车和钢丝绳的性能和安全性。

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支架方案

（二）、预留钢管拆除工艺 1、预留钢管施工

本标段现浇箱梁下贝雷梁有若干组组成，每组贝雷梁又有若干榀组成（一般两榀贝雷梁为一组），每组内榀与榀贝雷梁之间纵向3m都用配套标准支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取90mm×7mm的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用50mm×7mm角钢作为剪力撑）。每组贝雷梁上预埋两根钢管，钢管的位置设置在贝雷页脚内容39

支架方案

梁的两端（见现浇箱梁预留钢管形象图），钢管选用普通脚手架管，规格为Φ48mm×3.5mm，单重3.84kg，钢管长度能穿透梁体即可。

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支架方案

现浇梁上预留钢管形象图

2、安放千斤顶和穿螺纹杆

每一个预留钢管内都采用Φ25mm精扎螺纹钢穿入，螺纹杆伸出梁体顶面高度L不少于5m，螺纹钢上部紧挨梁体顶面处配备双层螺帽，防止落贝雷梁时滑丝造成安全事故。每一根螺杆配置2个千斤顶（见预埋钢管及螺杆横、纵断面布置图），千斤顶上搭设高强度带肋型钢，型刚上钻有小孔，并保证螺杆能穿过小孔，螺杆上部紧挨型钢处设有螺帽。

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支架方案

3、拆除步骤

（1）、梁体混凝土达到拆模强度后，才能拆除支架，首先将螺杆穿入预埋钢管内，并安放完千斤顶及千斤顶上钢板支撑，螺杆底部焊接有吊钩（螺杆穿入钢管后再焊接吊钩），吊钩能牢固的钩住贝雷梁，然后固定好双层螺帽和型刚上的螺帽，此时贝雷梁和页脚内容42

支架方案

工字钢就被固定在梁体上了。

（2）、调松对口楔子，由于贝雷梁和工字钢已经被固定在梁体上，贝雷梁、横向工字钢与下部钢管柱就会脱离，这时可以拆除钢管柱。

（3）、待钢管柱全部拆除、运走后就可以下落贝雷梁。首先旋动千斤顶上的螺帽，使两个千斤顶同时伸出4/5,千斤顶稍微顶动螺杆，以便能顺利松动梁体顶面上的双层螺帽；然后松动双层螺帽，松动长度不能超过千斤顶下落长度；接下来就要下落千斤顶，千斤顶必须缓慢、同时下落，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操作、同时下落；依次循环操作，千斤顶和双层螺栓紧密配合，使贝雷梁下落5m；最后采用吊车吊下工字钢、贝雷梁。 4、封堵预留孔

贝雷梁全部拆除完成后，应对现浇梁体上的预留孔洞进行封堵，封堵材料为C50高强度混凝土。 4、拆除注意事项

（1）、螺纹杆伸出梁体顶面高度L不少于5m，施工过程中注意保护精扎螺纹钢刻丝，保证刻丝完好。

（2）、每次松动双层螺帽时要用千斤顶稍微顶动一下螺杆，否则由于压力太大，无法松动双层螺帽。

（3）、每次千斤顶不能完全伸出，否则会因失稳造成安全事故，每次千斤顶伸出4/5页脚内容43

支架方案

即可。

（4）、施工过程中要特别注意协调操作，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操作、同时下落；配备有经验的吊车司机，保证拆除安全。

现浇箱梁混凝土浇筑示意图

下面以现浇箱梁混凝土浇筑示意图（上图）来说明多跨连续贝雷架在施工中存在的不足：支架安装时考虑上部承受的是均布荷载，但实际施工时混凝土浇筑是从一段向另一页脚内容44

支架方案

端浇筑，由于施工工艺的原因，在整个支架上承受的初期混凝土荷载并不是均布的。如图所示：当浇筑AAˊ-BBˊ混凝土时，荷载集中在AAˊ-BBˊ跨径范围内，此时BBˊ-CCˊ跨径范围内并不承受混凝土荷载，由于贝雷梁是连续的，在BBˊ-CCˊ跨径内会产生负弯矩来抵消部分正弯矩。同样，当AAˊ-BBˊ跨境内混凝土浇筑完毕后开始浇筑BBˊ-CCˊ跨径内混凝土，在AAˊ-BBˊ跨径内也会产生负弯矩来抵消部分正弯矩，此时由于挠度发生变化，很可能导致AAˊ-BBˊ跨径内新浇筑混凝土产生裂缝，影响混凝土整体质量。

3、我项目对多跨连续贝雷支架在现浇梁施工中存在问题的解决方法

针对上述不足，在实际施工中，我标段主要从施工工艺上加以控制：①加强贝雷梁之间的横向连接，争强结构的整体性。②采用水平分层法现场浇筑混凝土，分两次浇筑完成，通过减小上部荷载来降低由于荷载产生的不均匀产生的挠度变化对新浇筑混凝土的影响，先浇筑底板和腹板混凝土，待底板和腹板混凝土达到一定强度后再进行顶板混凝土的浇筑。

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支架方案

4、我公司成功运用多跨连续贝雷支架施工的实例

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支架方案

说明：

支架基础根据现场实际情况决定。

这是一个样板，你根据设计图纸要求进行编制修改。

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