维普资讯 http://www.cqvip.com 第２９卷 第１期 核动力工程 Ｖｂ１．２９．ＮＯ．１ ２ ０ ０ ８ 年２月 Ｎｕｃｌｅａｒ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｆｅｂ．２ ０ ０ ８ 文章编号：０２５８．－０９２６（２００８）０１．００６１・．０５ 几种钎料对钛合金／不锈钢钎焊接头的 钎缝强度与界面的影响 杨静，赖旭平，朱常桂，朱金霞，刘晓荣，杨军 （中国核动力研究设计院核燃 材料国家重点实验室，成都，６１００４１） 摘要：采用４种成分的银基钎料制备了钛合金，不锈钢钎焊接头，用力学性能试验、金相试验、扫描电 镜分析及电子探针分析方法，测量了钎缝强度，分析了断口形貌和钎缝界面组织。研究表明：不锈钢 ／Ａ ５ｃｕＮｉＬｉ／钛合金钎缝强度可达２２０ ＭＰａ，在不锈钢／Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ扩散区形成了脆性相；不锈钢 ／Ａｇ８８ＡＩ１０ＭｎＳ￣钛合金钎缝强度为２４２ ＭＰａ，不锈钢／Ａｇ８８ＡＩ１０ＭｎＳｉ一侧的钎缝区易形成裂纹；不锈钢 ／Ａｇ８５，￣８Ｓｎ／＇钛合金钎缝强度只有１２３ ＭＰａ；不锈钢／Ａｇ８５Ａ１８ＳｎＮｉ／－＇钛合金钎缝强度可达２８０ ＭＰａ，钎料与母 材冶金结合较好。 关键词：钎料；钎缝强度；界面组织 中图分类号：ＴＧ４５４ 文献标识码：Ａ １ 前言 ２．２试验方法 钛合金与不锈钢高质量的冶金结合在核装 参照ＧＢ８６１９，．８８《钎缝强度试验方法》进行 置中具有广泛的应用前景，如乏燃料后处理设备 钎缝强度实验，对接头拉断后的试样进行断口分 中需将钛合金与不锈钢可靠密封连接等。在核装 析，并采用电子探针定量测定了断口处多个位置 置中，要求钛合金与不锈钢的连接强度高、界面 的化学成分。 冶金结合良好，具有可靠性高、耐腐蚀性能优良、 搭接试样的母材尺寸为１８ ｍｍｘ１５ ｍｍ￣ 使用寿命长等特点，但至今各种工艺方法仍不能 ２ ｉｆｌｍ，经２４０号水磨砂打磨，钎料和打磨后的母 完全实现这一要求【ｌｌ。钎焊是实现钛合金与不锈 材用汽油清洗、超声波热水清洗、乙醇清洗，吹 钢高质量冶金结合的技术方案之一，影响钎焊接 干后放入无水乙醇中静置一定时间，取出后吹 头强度（钎缝强度）的主要因素有钎料、钎焊间隙、 干。将片状钎料置于钛合金与不锈钢之间，加２Ｏｇ 钎焊工艺参数等，这些因素也直接决定了钎缝界 （ ９．８ｍ／ｓ ）载荷于顶板上，在真空钎焊炉中制备 面的组织特征，决定了钎焊接头的质量Ｌ２Ｊ。本文 搭接试件。在金相显微镜下观察搭接试样横截面 主要讨论几种钎料对钛合金与不锈钢钎焊接头的 钎料／＿母材扩散层、钎缝缺陷、钎缝组织等，采用 钎缝强度与界面特征的影响，以供接头的设计、 扫描电镜观察接头的微观形貌。 制造和使用者参考。 ３钎料对钎焊接头钎缝强度的影响 ２原材料及试验方法 通常，异种金属钎焊接头主要存在两个方面 ２．１原材料 问题：①钎缝的强度一般较低；②由于异性母材 实验中采用的母材为钛合金与不锈钢异种 的热物理性能存在较大差异，易于导致钎焊接头 金属。不锈钢为０Ｃｒｌ８Ｎｉ１０Ｔｉ奥氏体不锈钢，钛 失效。为了提高钎缝强度，改善钎缝组织，一般 合金含４．Ｏ％～５．０％ＡＩ和１．８％～２．５％Ｖ。钎料为 在钎料选择、钎焊间隙控制以及钎焊工艺的优化 Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ、Ａｇ８８ＡＩ １ ＯＭｎＳｉ、Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ与 等方面采用措施。为了满足钎焊接头与母材等强 Ａｇ８５ＡｌＳＳｎ ４种成分的银基钎料。 度要求，一般采用“三倍”设计原则【ｊｊ。 收稿日期：２００６．Ｉ１．１４；修回日期：２００７－０３．１５ 维普资讯 http://www.cqvip.com ６２ 核动力【程 Ｖｏ１．２９．ＮＯ．１．２ｏｏ８ ３．１ Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ钎料 一使用Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ钎料制备了多个钎缝剪切 和拉伸试样，剪切强度在ｌ ０９～ｌ ３９ ＭＰａ，拉伸强 度在２００－￣２２０ ＭＰａ。从实验结果来看，钛合金 ／Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ／不锈钢钎缝的强度比较理想，但仍 不能满足核装置对接头强度的要求。为了保证接 侧和不锈钢一侧的钎缝断Ｅ１分别在扫描电镜 （ＳＥＭ）下进行了观察。图２是在９００ ｏＣ保温６ｍｉｎ 条件下制备的接头的断Ｅｌ形貌。从图中可以看出， 不锈钢一侧断Ｅｌ的断裂形式和钛合金一侧断Ｅｌ的 断裂形式有所不同，但韧性断裂的特征比较明显。 用电子探针对断Ｅｌ的ｌ０个位置进行了元素定量 头在核装置中的可靠性，应在钎焊连接结构上采 取措施。 图ｌ是Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ钎料的钎缝断口形貌， 从图中可以看出，脆性断裂和韧性断裂同时存在。 表ｌ列出了断口成分，可以看出在断口处具有明 显的不锈钢成分特征，断裂位置在靠近不锈钢一 侧的钎缝区域。因此，Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ与不锈钢的 钎焊界面是该钎焊接头中最薄弱的位置。 ａ钛合金一侧 ｂ不锈钢一侧 图１ Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ钎缝断１２１形貌 Ｆｉｇ．１ Ｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈ ｏｆ Ｂｒａｚｅｄ Ｊｏｉｎｔ Ｕｓｉｎｇ Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ 表１钎缝断口成分％ 钎料 ＡＩ Ｔｉ Ｃｒ Ｍｎ Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ 原子分数 １．０４ ｌ７．６３ ９．５２ ０．０２ 质量分数 ０．４０ ｌ２．Ｏ７ ７．０７ ０．４０ 钎料 Ｆｅ Ｎｉ Ｃｕ Ａｇ Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ 原子分数 ３５．２７ ２．９３ ２．２Ｏ ３０．６９ 质量分数 ２８．１５ ２．７７ ２．ＯＯ ４７＿３Ｏ ３．２ Ａｇ８８ＡＩ １ ０ＭｎＳｉ钎料 用Ａｇ８８ＡＩ１０ＭｎＳｉ钎料制备的钛合金／不锈 钢钎焊接头，其钎缝的抗拉强度达到２４２ Ｍ－Ｐａ， 剪切强度达到１５４ Ｍ－Ｐａ，对拉伸试样后的钛合金 分析，各元素质量分数（％１如下： Ｓｉ：４．６３－１７．６７；ＡＩ：３．２５－２９．０７；Ｃｒ：５．２８－７．９８： Ｍｎ：４．７ ｌ４．３０；Ｆｅ：２６．７２－－４５．２９．Ａｇ：ｏ￣１．３６； Ｎｉ：２．２２：７．８１；Ｔｉ：０．０２～ｌ＿３０。 从焊缝断Ｅｌ处的元素化学成分可以看出，断 口处具有明显的不锈钢成分特征，因此，断裂位 置在钎缝区域，并靠近不锈钢一侧。从接头钎缝 的微观分析发现，在不锈钢／钎料界面产生了裂 纹，因此，不锈钢／钎料界面是接头最薄弱的位置。 ａ钛合金一侧 ｂ不锈钢一侧 图２接头断口ＳＥＭ照片 Ｆｉｇ．２ Ｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈ ｏｆＢｒａｚｅｄ Ｊｏｉｎｔ Ｕｓｉｎｇ Ａｇ８８ＡＩ １ ０ＭｎＳｉ（ＳＥＭ） ３．３ Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ与Ａｇ８５ＡＩ８Ｓｎ钎料 Ａｇ８５Ａ１８ＳｎＮｉ钎料制备的钛合金／不锈钢 钎缝的剪切强度和拉伸强度可达到１６４ Ｍ－Ｐａ和 ２８７ Ｍ－Ｐａ。钛合金／Ａｇ８５ＡＩ８Ｓｎ／不锈钢钎缝的剪切 强度和拉伸强度为７３ ＭＰａ和１２３ ＭＰａ。从钎缝 强度结果来看，用Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ的钎缝强度高 于Ａｇ８５ＡＩ８Ｓｎ钎料的钎缝强度。对拉伸试样后的 钛合金一侧的钎缝断口和不锈钢一侧的钎缝断口 分别在扫描电镜下进行了观察，图３为Ａｇ８５ＡＩ８ 维普资讯 http://www.cqvip.com 杨静等：几种钎料对钛合金／不锈钢钎焊接头的钎缝强度与界面的影响 ６３ 了元素定量分析，Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ钎料和 Ａｇ８５ＡＩ８Ｓｎ钎料制备的接头的断口处各元素成分 范围如表２所示。可以看出，两种钎料的接头的 断裂位置都在钎缝区域，并靠近不锈钢一侧； Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ钎料钎缝断口处镍含量明显高得 多，说明该钎料与不锈钢之间具有较好的扩散性， 因而钎缝的强度较高。 ａ钛合金一侧 表２钎缝断口成分％ Ｔａｂｌｅ ２ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｏｆ Ｆｒａｃｔｕｒｅｄ Ｓｕｒｆａｃｅ％ 化学元素 成分范围（质量分数） Ａｇ８５Ａ１８ＳｎＮｉ Ａｇ８５ＡＩ８Ｓｎ Ｓｎ Ｏ．１４～８．Ｏ５ ０，０－３５ Ａｌ ｌ９．４７～２８．５９ １０．０４－３４．３３ Ｃｒ ３．１８￣５－３２ ５．２０＾ ．５ ｌ Ｆｅ ３３．９９—４１．３８ ３６．６５—４５．２５ Ａｇ ５．１８＾６．９７ ７．２４—８２．７４ ｂ不锈钢一侧 Ｎｉ ３１．０２￣３４．２ｌ ２．Ｏ２＾６．９６ 图３ Ａｇ８５Ａ１８ＳｎＮｉ接头断１２１的ＳＥＭ照片 Ｔｉ ０．０５－０．６７ ２．５ ｌ～ｌ３．３８ Ｆｉｇ．３ Ｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈ ｏｆＢｒａｚｅｄ Ｊｏｉｎｔ Ｕｓｉｎｇ Ａｇ８５Ａ１８Ｓｎ６Ｎｉ（ＳＥＭ） ４钎缝界面特征 ４．１ Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ钎料 图５为钛合金／不锈钢钎缝经蚀刻后的组织， 在扫描电镜下对钎缝界面区组织形貌进行观测， 所得结果如图６和７所示。在钎焊界面钎料与钛 合金或不锈钢母材都形成了冶金扩散层，且扩散 ａ 钛合金一侧 图５钛合金／不锈钢钎缝组织 Ｆｉｇ．５ Ｍｉｃｒｏ－ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ Ｂｒａｚｅｄ Ｊｏｉｎｔ ｂ 不锈钢一侧 图４ Ａｇ８５Ａ１８Ｓｎ接头断Ｅｌ的ＳＥＭ照片 Ｆｉｇ．４ Ｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈ ｏｆ Ｂｒａｚｅｄ Ｊｏｉｎｔ Ｕｓｉｎｇ Ａｇ８５Ａ１８Ｓｎ（ＳＥＭ） Ｓｎ６Ｎｉ钎料在９００℃保温６ ｍｉｎ条件下制备的接 头的断口形貌。从图中可以看出，断裂形式主要 为韧性断裂。图４为Ａｇ８５ＡＩ８Ｓｎ钎料在８８０℃保 温６ ｍｉｎ条件下的接头断口形貌，断裂形式主要 图６钛合金／钎料界面ＳＥＭ形貌 是韧性断裂。用电子探针对断口的ｊ０个位置进行 Ｆｉｇ．６ ＳＥＭ Ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｔｉ－ｂａｓｅ Ｓｉｄｅ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ 维普资讯 http://www.cqvip.com 核动力：Ｉ：程 Ｖｏ１．２９．Ｎｏ．１．２００８ 图７不锈钢／钎料界面ＳＥＭ形貌 Ｆｉｇ．７ ＳＥＭ Ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆＴｉ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ Ｓｉｄｅ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ 层厚度比较均匀。在ＳＥＭ下，利用ｘ射线能谱 测量分别测定各特征微区的成分，各特征区域的 标识如图６、图７所示，微区成分分析结果见表３。 从以上结果来看，钎缝界面结合紧密，在钎缝的 扩散区、界面区和钎缝中心区没有发现微裂纹。 钎缝钛合金一侧形成３种组织区域；不锈钢一侧 形成了３种金属间化合物类型的界面区组织，扫 描电镜下可以观察到３层化合物的特征。从Ｄ、 Ｅ、Ｆ微区成分来看，其金属间化合物由Ｔｉ、Ｃｕ、 Ｆｅ、Ｎｉ、Ａｇ等组成 ｊ。 表３ ｘ射线能谱特征微区成分原子分数％ Ｔａｂｌｅ ３ Ｒｅｇｉｏｎ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｆｏｒ Ｂｒａｚｅｄ Ｊｏｉｎｔ％ 微 区 ．Ｋ ＡＩ－Ｋ Ａｇ—Ｌ Ｃｕ．Ｋ Ｆｅ．Ｋ Ｃｒ－Ｋ Ｎｉ．Ｋ Ａ ８０．４２ ６．１０ ２．７２ ｌＯ．１ｌ ０．４６ ０．１９ Ｂ ｌ３ ３９ １．６Ｏ ２４．２９ ５９．６８ ０．６５ Ｏ－３９ Ｃ ２．９２ Ｏ．４２ ２５．８Ｏ ７０．１６ ０．２８ Ｏ－３９ Ｄ ｌ１．０７ ｌｌ３３ ３．６５ ７９．ｏ６ ２．５７ ０．１４ ２．１７ Ｅ ２２．３３ ０．２６ ８．０６ ６１．９９ ４．７ｌ １．２７ ｌ－３８ Ｆ ３．ＯＯ Ｏ．４ｌ ０．０３ １．７３ ６６．２６ ２３．ｏ６ ３．２４ ４．２ Ａｇ８８ＡＩ１０ＭｎＳｉ钎料 在金相显微镜下可以明显地观察到不锈钢／ 钎料扩散层，但钛合金 钎料扩散层不明显。扩散 层的厚度与钎焊温度和时间密切相关，温度升高， 时间延长，扩散层厚度增加，不锈钢 钎料一侧扩 散层厚度大于钛合金／钎料一侧扩散层的厚度。这 是因为钎料中的铝与钛反应较弱，同时钎料中的 硅在不锈钢中具有较强的反应扩散能力的缘故。 在８８０ ｏＣ、ｌｌ ｍｉｎ条件下钎焊时，钎缝中未出现 裂纹（图８ａ）。但温度升高，钎焊时间延长，钎料 中的Ｓｉ与不锈钢的反应加剧，脆性化合物增加， 裂纹将在钎缝中的不锈钢一侧形成（图８ｂ）。 ４．３ Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ钎料 基材与钎料之间有较明显的反应层，且反应 层完整，厚度均匀，冶金结合良好（图９），钎焊温 ａ ９２０℃、ｌｌ ｍｉｎ ｂ ８８０℃、６ｍｉｎ 图８钎缝中的裂纹（ＳＥＭ） Ｆｉｇ．８ Ｃｒａｃｋ Ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｆｉｌｌｅｔ（ＳＥＭ） ａ ８５０℃、６ ｍｉｎ 图９钎缝扩散层形貌 Ｆｉｇ．９ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆＦｉｌｌｅｔ 度提高，时间延长，反应扩散层的厚度增加。钎 缝致密，无气孔、裂纹等缺陷。 ５结论 （１）Ａｇ９５ＣｕＮｉＬｉ钎料和Ａｇ８８Ａ１０ＭｎＳｉ钎料 制备的钛合金／不锈钢钎焊接头中存在脆性反应 扩散层，拉伸试验时，钎缝失效于扩散层上； Ａｇ８５ＡＩ８ＳｎＮｉ钎料与钛合金和不锈钢具有较好的 维普资讯 http://www.cqvip.com 杨静等：几种钎料对钛合金／不锈钢钎焊接头的钎缝强度与界面的影响 ６５ 冶金结合。 ｌａｒ Ｍｅｔａｌ Ｊｏｉｎｔ ａｔ Ｓｙｓｔｅｍ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｍｏｄｕｌａｒ Ａｄｖａｎｃｅ－ （２）本文使用的几种银基钎料制备的钎焊接 ｄｒｅａｃｔｏｒ［Ｒ．ＫＡＥ ／ＡＲ一５８９／２ｏ０ ｌ（ＫＡＥ－ＩＡＲ５８９２００ １）． 头，其钎焊缝强度最大达到２８０ ＭＰａ，如要提高 【２】张启运，庄鸿寿主编．钎焊手册【Ｍ】．北京：机械工业 出版社，１９９９． 钎焊接头的强度，应在钎焊结构上采取措施。 【３】Ｒｏｂｅｒｔ Ｌ，Ｐｅａｓｌｅｅ．Ｌｏｎｇ Ｓｅｒｖｉｃｅ Ｌｉｆｅ Ｄｅｐｅｎｄｓ ｏｎ Ｇｏｏｄ Ｂｒａｚｅ Ｊｏｉｎｔ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ［Ｊ］．Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａｌ，１ ９９６，８：５６～ 参考文献： ５９． 【１】Ｋｗｏｎ ＳａｎｇＣｈｕｌ，Ｋｉｍ ＳｕｎｇＨｏ，ＫｉｍＹｏｎｇＷａｎ，ｅｔａ１． 【４】杨静，朱常桂，王飞等．钛合金／不锈钢钎焊接头的组 Ｂｒａｚｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｔｉ Ａｌｌｏｙ／Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ Ｄｉｓｓｉｍｉ— 织特征【Ｊ】．核动力工程，２００５，２６（４）：４０２－－４０５． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｓｅｖｅｒａｌ Ｆｉｌｌｅｒｓ ｏｎ Ｂｒａｚｉｎｇ Ｍｅｔａｌ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ Ｉ ｎｔｅｒｆａｃｅ ｏｆ Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ａｌｌｏｙ ａｎｄ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ Ｂｒａｚｉｎｇ Ｊｏｉｎｔ ＹＡＮＧ Ｊｉｎｇ，ＬＡＩ Ｘｕ－ｐｉｎｇ，ＺＨＵ Ｃｈａｎｇ－ｇｕｉ，ＺＨＵ Ｊｉｎ－ｘｉａ， ＬＩＵ Ｘｉａｏ－ｒｏｎｇ，ＹＡＮＧ Ｊｕｎ （Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｆｏｒ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｆｕｅｌ＆Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｎｕｃｌｅａｒ Ｐｏｗｅｒ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆＣｈｉｎａ，Ｃｈｅｎｇｄｕ，６１００４１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｆｏｕｒ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｓｉｌｖｅｒ ｂａｓｅ ｂｒａｚｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｗｅｒｅ ａｄｏｐｔｅｄ ｆｏｒ ｆａｂｒｉｃａｔｉｎｇ ｂｒｚａｉｎｇ ｉｏｉｎｔｓ ｏｆ ｔｉｍ． ｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ ａｎｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅ１．Ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｂｒａｚｉｎｇ ｍｅｔａｌ ａｔ ｃｏｎｔａｃｔ ｆａｃｅ Ｗａｓ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｎａｄ ｔｈｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ａｎｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂｙ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｔｅｓｔ，ｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃ ｅｘａｍｉｎａ－ ｔｉｏｎ．ＳＥＭ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｐｒｏｂｉｎｇ ａｎａｌｙｓｉｓ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｂｒａｚｉｎｇ ｍｅｔａｌ ａｔ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ／Ａｇ９５ＣｕＬｉ／Ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ Ｗａｓ ２２０ ＭＰ色２４２ ＭＰａ ｔａ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ／Ａｇ８８Ａｌ ｌ ０】 Ｓｉ／Ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ，１２３ⅣＩＰａ ａｔ ｓａｔｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ／Ａｇ８５Ａ１８Ｓｎ／Ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ，ａｎｄ ２８０ⅣＩＰａ ｔａ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅＩ／Ａｇ８５Ａ１８ＳｎＮｉ／ Ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ．Ｔｈｅ ｆｒａｇｉｌｅ ｐｈａｓｅ Ｗａｓ ｅａｓｙ ｆｏｒｍｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｄｉｌｆｕｓｉｏｎ ｐａｒｔ ｏｆ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ／Ａｇ９５ＣｕＬｉ．ａｎｄ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｉｎ ｈｔｅ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ／Ａｇ８８Ａｌ ｌ ０ＭｎＳｉ．Ａｎｄ ｔｈｅｒｅ ｉＳ ａ ｗｏｎｄｅｒｆｕｌ ｃｏａｌｅｓｃｅｎｃｅ Ｏｉｌ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ ｂｅｔｗｅｅｎ ｈｔｅ ｂｒａｚｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ ｔｉｔａｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ ｏｒ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅ１． Ｋｅｙ ＷＯｒｄｓ：Ｂｒａｚｉｎｇ ｉｆｌｌｅｒ，Ｊｏｉｎｔ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ，Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ 作者简介： 杨静（１９６７一），男，研究员。１９８９年毕业于山东大学功能材料专业。现从事核材料研究。 赖旭平（１９８Ｏ一），男，２００２年毕业于哈尔滨工程大学。现从事反应堆工程科研管理工作。 朱常桂（１９５Ｏ一），男，研究员。１９７６年毕业于清华大学核化工专业。现从事核燃料及材料研究。 （责任编辑：张明军） （上接第６Ｏ页） 作者简介： 昝元峰（１９７Ｏ一），男，副研究员。２００４年毕业于西安交通大学动力工程及工程热物理专业，获硕士学位。现主要 从事气－液两相流、反应堆热工水力与安全、超临界流体技术和环境保护等方面的研究工作，在国内外期刊杂志上发表 有关论文ｌ０余篇，获专利两项。 王涛涛（１９８１－），男，助理工程师。２００２年毕业于西安交通大学核工程专业，获学士学位。现主要从事反应堆工 程管理 ［作。 肖泽军（１９６７一），男，研究员。２００４年毕业于西安交通大学反应堆工程专业，获博士学位。现主要从事反应堆安 全传热及曲相流方面的研究。 （责任编辑：尚作燕）
